Содержание.

Вступление. *

Описание котельной «Свердловская». *

Разбивка помесячно разрешенного выброса загрязняющих веществ в атмосферу стационарными источниками РК «Свердловская». *

Разрешенные выбросы загрязняющих веществ, тн по котлам ДКВР 10 — 13. *

Описание оборудования. *

Редукционная установка 13/7. *

Деаэратор питательной воды. *

Требования по ТБ. *

Бойлерная установка типа БП-43. *

Техническая характеристика. *

Подогреватель сетевой воды ПСВ — 200 — 7 — 15. *

Питательные насосы типа 4 МСГ- 10. *

Расшифровка марки. *

Техническая характеристика и описание. *

Вентилятор ВД-10. *

Дымосос ДН — 11.2. *

Дымовые трубы. *

Расчет высоты дымовой трубы. *

Паровой котел ДКВР 10−13. *

Технические характеристики ПК ДКВР 10−13. *

Пуск и остановка котла ДКВР — 10 — 13. *

Подготовка котла к растопке. *

Растопка котла. *

Останов котла. *

Аварийный останов котла. *

Останов котла по согласованию с главным инженером. *

Тепловой баланс к/а ДКВР 10−13. *

Оценка технико-экономической и экологической эффективности применения каталитического активатора горения топлива. *

Окупаемость и сроки освоения продукции. *

Заключение. *

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ *

Настоящий проект ставит задачу, хотя бы в малейшей степени помочь разрешить экологическую проблему для Свердловского района путем применения каталитического активатора горения топлива (КАГТ) на РК «Свердловская «.

РК «Свердловская «введена в эксплуатацию поочередно. Котельная 1-ой очереди в 1964 г., котельная 2 -ой очереди в 1972 г. Котельная расположена на левом берегу реки Ангары в районе пос. Энергетиков. На территории котельной находятся 2 здания собственно котельной, корпус мазутохозяйства, 3 мазутных емкости по 1000 м³ каждая, 2 дымовые трубы, 3 аккумуляторных бака. Котельная питается от Ново-Иркутской ТЭЦ. Обслуживает районы: «Юбилейный «, «Приморский «, МЖК «Радужный «и часть района пос. Энергетиков. Котельная работает на мазуте, сжигая в сутки примерно 200 т топлива. Мазут доставляется автотранспортом от железной дороги (резервуаров) либо напрямую с АНХК.

Подпитка берется от обратной магистрали Ново — Иркутской ТЭЦ. С напора сетевых насосов (в котельной 2 — ой очереди) идет на котельную 1 — ой очереди и разделяется на 2 потока. Один поток идет на ПСВ — 200, другой поток идет на БП — 43. После бойлеров вода поступает на экономайзер котлов ДКВР 10 -13. После этого оба потока соединяются и возвращаются на котельную 2 — ой очереди и поступают на котлы ПТВМ — 30. После этого подогретая до нужной температуры вода (нужная температура задается диспетчером ИТС, в зависимости от времени года и температуры наружного воздуха) уходит потребителю. После полного прохождения цикла у потребителя вода возвращается на сетевые насосы. Общий расход сетевой воды — 2300 т/ч. Расход подпитки 600 — 700 т/ч (от Н. — Иркутской ТЭЦ).

Расчетные данные: А^р = 0.015%, S^р = 1.07%, Q_н = 9708 ккал/кг, W^р = 1.41%, O^p = 0.2%, C^p = 83.8%, N^г = 0.31% .

Тепловые потери: q₂ и q₅ (данные приводятся выше)

Расчеты массовых выбросов СО и БП не производились из — за отсутствия данных q₃ и q₄ (СО), а так же из — за нецелесообразности расчета массовых выбросов БП, ввиду ничтожно малых объемов его выброса и отсутствия необходимых данных для расчета.

a). 3 котла ДКВР 10−13;

b). 1 котел ПТВМ — 30, согласно схеме подключения к одной дымовой трубе;

c). В целом по котельной.

М_тв= 0.01 ´ В ´ (а_ун´ А^р + q_{4 ´} Q_н / 32 680) =

a). 0.01 ´ 558.3 ´ 0.015 = 0.08 г/с;

b). 0.01 ´ 625 ´ 0.015 = 0.9 375 г/с;

c). 0.01 ´ 29 026 ´ 0.015 = 4.35 т/год, где :

— В — расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;

— А^р — зольность топлива на рабочую массу, %;

— а_ун — доля золовых частиц и недожога, уносимых из котла = 1.00;

— q₄ — потери теплоты с уносом от механической неполноты сгорания топлива, %;

— Q_н — теплота сгорания топлива на рабочую массу, кДж / кг.

Количество окислов серы, поступающих в атмосферу с дымовыми газами в пересчете на SO₂, г/с

Мso₂ = 0.02 ´ В ´ S^{p ´} (1 — hso₂ ) =

a). 0.02 ´ 558.3 ´ 1.07 ´ (1- 0.02) = 11.7 г/с;

b). 0.02 ´ 625 ´ 1.07 ´ (1 — 0.02) = 13.1 г/с;

c). 0.02 ´ 29 026 ´ 1.07 ´ (1 — 0.02) = 608.733 т/год, где:

— В — расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;

— S^p — содержание серы в топливе на рабочую массу, % ;

- hso₂ - доля окислов серы, связываемых летучей золой в газоходах парогенераторов, зависит от зольности топлива и содержания окиси кальция в летучей золе = 0.02 .

-Расчет выбросов в атмосферу окислов ванадия.

Количество окислов ванадия для котлов, сжигающих жидкое топливо, в пересчете на пятиокись ванадия (V₂O₅), г/с.

Мv₂o₅ = 10^-6 ´ Gv₂o₅´ B ´ (1 — h_ос) =

Gv₂o₅ = 4000 ´ А^р = 0.015 ´ 4000 = 60

a). 10^-6´ 60 ´ 558.3 ´ (1 — 0.05) = 0.3 182 г/с;

b). 10^-6´ 60 ´ 625 ´ (1 — 0.05) = 0.3 562 г/с;

c). 10^-6´ 60 ´ 29 026 ´ (1 — 0.05) = 1.65 т/год, где:

— В — расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;

— Gv₂o₅ — содержание окислов ванадия в жидком топливе в пересчете на V₂O₅, г/т;

— h_ос  — коэффициент оседания окислов ванадия на поверхностях парогенераторов = 0.05;

Количество окислов азота поступающих в атмосферу с дымовыми газами в пересчете на NO₂, г/с

МNO₂ = 0.001 ´ В ´ Q_н´ КNO₂ ´ (1 — m) ´ (1 — 0.01 ´ q₄)

a).0.001 ´ 558.3 ´ 40.6 ´ 0.08 = 1.8 г/с;

b).0.001 ´ 625 ´ 40.6 ´ 0.08 = 2.03 г/с;

c). 0.001 ´ 29 026 ´ 40.6 ´ 0.08 = 94.276, где:

— Q_н — теплота сгорания натурального топлива, МДж / кг;

— КNO₂ - количество окислов азота, образующихся на 1 ГДж тепла, = 0.08 кг/ГДж;

— m - коэффициент, учитывающий степень снижения выбросов азота в результате применения технических решений. В настоящее время для малых котлов = 1

Редукционная установка предназначена для снижения давления пара с 13 атм до 7 атм, для обеспечения паровой нагрузки бойлерной группы. РУ снабжается дистанционным регулятором давления.

Регулятором давления поддерживается давления редуцированного пара с точностью ± 0.2 атм.

Первая ступень снижения давления пара осуществляется в регулирующем клапане с помощью золотника, соединенного с кривошипом, который закреплен на валике выведенном наружу. На наружном конце валика закреплен рычаг, который при помощи штанги связан с КДУ регулятора, производит открытие и закрытие золотника. Вторая ступень снижения давления происходит в смесительной трубе. После смесительной трубы пар через расширяющийся конус попадает в трубопровод редуцированного пара, на котором расположено аварийно — импульсное устройство состоящее из импульсного и предохранительного клапанов, предназначенных для сброса излишков редуцированного пара выше 7 атм.

Аварийно — импульсное устройство действует следующим образом. При повышении давления редуцированного пара в трубопроводе выше 7 атм происходит подъем золотника грузового импульсного клапана и открывается доступ пара из трубопровода через импульсный клапан в надпоршневое пространство аварийного клапана. Т.к. площадь поршня этого клапана больше площади тарелки, то усилие, действующее на поршень сверху, преодолевает усилие от давления пара, действующее на тарелку этого клапана снизу, и клапан открывается. Когда давление пара в трубопроводе понизится, золотник импульсного клапана под действием груза опустится и закроет доступ пара в надпоршневое пространство аварийного клапана. Оставшийся в надпоршневом пространстве пар получит доступ в выхлопную трубу через импульсный клапан. Благодаря выходу пар из надпоршневого пространства поршень сверху окажется разгруженным, и тарелка аварийного клапана под действием пружины и давления пара со стороны трубопровода закроет выход пара из трубопровода в атмосферу.

Производительность по редукционному пару — 60 т/ч

Давление первичного пара — 1.3 МПа (13 атм)

Температура — 194 ⁰С

Расчетное давление — 0.7 МПа (7 атм)

Термический деаэратор атмосферного типа работает под давлением 0.2 ¸ 0.4 кгс/см² (0.02 ¸ 0.04 МПа), с температурой воды 104 ⁰ С. Емкость бака — 72 м³.

Согласно ПТЭ — 14 содержание кислорода в питательной воде после деаэратора не должно превышать 20 мкг/кг, свободная углекислота должна отсутствовать, показатель РН воды должен поддерживаться в пределах 9.1 ¸ 10.1.

Основным назначением деаэратора является полное удаление из воды коррозионно — активных газов, главным образом кислорода и активной углекислоты (свободной), путем подогрева питательной воды до температуры насыщения. Нагрев воды до температуры насыщения происходит за счет подачи в деаэратор пара через барботажное устройство с давлением 0.02 ¸ 0.04 МПа (0.2 ¸ 0.4 кгс/см²) и конденсата после пиковых бойлеров и ПСВ. Выделившиеся из воды агрессивные газы через охладительный выпар удаляются в атмосферу.

Деаэратор снабжен водоуказательными стеклами, манометром избыточного давления, гидрозатвором.

Критерии и пределы безопасного состояния и режимов работы установки.

Запрещается эксплуатация деаэратора трубопроводов при выявлении дефектов, угрожающих безопасной работе оборудования.

Запрещается во время работы деаэратора проведение его ремонта и работ, связанных с ликвидацией неплотностей элементов, находящихся под давлением.

Подготовка деаэратора к пуску и пуск его производится по распоряжению старшего машиниста. На время подготовки деаэратора и установления номинального режима, питание работающего котла производить с трубопровода прямой сетевой воды. Произвести визуальный осмотр деаэратора (наличие трещин), а так же осмотр дефектов обмуровки, закрытие люков, целостность водомерных стекол, их подключение. Произвести визуальный осмотр гидрозатвора. Заполнить его водой. Подготовить к работе фильтры ХВО. Заполнить деаэратор химически очищенной водой. Следить за повышением уровня воды в деаэраторе, уровень установить 1.8 ¸ 2.0 м.

Подать пар на деаэратор (с ТЩУ открыть регулирующий клапан). При достижении нормативного качества питательной воды перейти на питание котла с деаэратора.

Во время дежурства персонал должен следить за:

— исправностью деаэратора и всего оборудования, строго соблюдая установленный режим работы деаэратора. Поддерживать уровень воды в деаэраторе необходимо порядка 1.5 ¸ 2.2 м. Поддерживать температуру питательной воды порядка 104 ⁰С;

— показаниями приборов установленных на ЩУ и непосредственно на месте деаэраторной установки;

— поддержанием давления в деаэраторе, которое должно быть в пределах 0.02 ¸ 0.04 МПа;

— исправностью гидрозатвора;

— за выходом газов из выпара деаэратора, который при нормальной работе деаэратора должен выходить с небольшой примесью пара.