Паровые котлы ДКВР
Содержание.
Вступление. *
Описание котельной «Свердловская». *
Разбивка помесячно разрешенного выброса загрязняющих веществ в атмосферу стационарными источниками РК «Свердловская». *
Разрешенные выбросы загрязняющих веществ, тн по котлам ДКВР 10 — 13. *
Описание оборудования. *
Редукционная установка 13/7. *
Деаэратор питательной воды. *
Требования по ТБ. *
Бойлерная установка типа БП-43. *
Техническая характеристика. *
Подогреватель сетевой воды ПСВ — 200 — 7 — 15. *
Питательные насосы типа 4 МСГ- 10. *
Расшифровка марки. *
Техническая характеристика и описание. *
Вентилятор ВД-10. *
Дымосос ДН — 11.2. *
Дымовые трубы. *
Расчет высоты дымовой трубы. *
Паровой котел ДКВР 10−13. *
Технические характеристики ПК ДКВР 10−13. *
Пуск и остановка котла ДКВР — 10 — 13. *
Подготовка котла к растопке. *
Растопка котла. *
Останов котла. *
Аварийный останов котла. *
Останов котла по согласованию с главным инженером. *
Тепловой баланс к/а ДКВР 10−13. *
Оценка технико-экономической и экологической эффективности применения каталитического активатора горения топлива. *
Окупаемость и сроки освоения продукции. *
Заключение. *
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ *
Решение экологической проблемы Свердловского района с помощью использования каталитического активатора горения топлива.
Вступление.
Настоящий проект ставит задачу, хотя бы в малейшей степени помочь разрешить экологическую проблему для Свердловского района путем применения каталитического активатора горения топлива (КАГТ) на РК «Свердловская «.
Описание котельной «Свердловская».
РК «Свердловская «введена в эксплуатацию поочередно. Котельная 1-ой очереди в 1964 г., котельная 2 -ой очереди в 1972 г. Котельная расположена на левом берегу реки Ангары в районе пос. Энергетиков. На территории котельной находятся 2 здания собственно котельной, корпус мазутохозяйства, 3 мазутных емкости по 1000 м3 каждая, 2 дымовые трубы, 3 аккумуляторных бака. Котельная питается от Ново-Иркутской ТЭЦ. Обслуживает районы: «Юбилейный «, «Приморский «, МЖК «Радужный «и часть района пос. Энергетиков. Котельная работает на мазуте, сжигая в сутки примерно 200 т топлива. Мазут доставляется автотранспортом от железной дороги (резервуаров) либо напрямую с АНХК.
-Описание тепловой схемы.
Подпитка берется от обратной магистрали Ново — Иркутской ТЭЦ. С напора сетевых насосов (в котельной 2 — ой очереди) идет на котельную 1 — ой очереди и разделяется на 2 потока. Один поток идет на ПСВ — 200, другой поток идет на БП — 43. После бойлеров вода поступает на экономайзер котлов ДКВР 10 -13. После этого оба потока соединяются и возвращаются на котельную 2 — ой очереди и поступают на котлы ПТВМ — 30. После этого подогретая до нужной температуры вода (нужная температура задается диспетчером ИТС, в зависимости от времени года и температуры наружного воздуха) уходит потребителю. После полного прохождения цикла у потребителя вода возвращается на сетевые насосы. Общий расход сетевой воды — 2300 т/ч. Расход подпитки 600 — 700 т/ч (от Н. — Иркутской ТЭЦ).
Расход топлива за 1996 год составил: 29 026 т
Расход тепла составил: 248 760 Гкал.
Разбивка помесячно разрешенного выброса загрязняющих веществ в атмосферу стационарными источниками РК «Свердловская».
— Разрешенные выбросы загрязняющих веществ, тн по котлам ДКВР 10 — 13.
МЕСЯЦ | ВСЕГО | МАЗУТНАЯ ЗОЛА | СЕРНИСТЫЙ АНГИДРИД | ДВУОКИСЬ АЗОТА | ОКИСЬ УГЛЕРОДА |
январь | 69.81 | 0.333 | 55.092 | 11.138 | 3.247 |
февраль | 57.754 | 0.264 | 45.306 | 9.282 | 2.902 |
март | 45.488 | 0.215 | 35.520 | 7.426 | 2.327 |
апрель | 32.317 | 0.159 | 26.458 | 4.332 | 1.368 |
май | 28.227 | 0.14 | 23.196 | 3.713 | 1.178 |
июнь | - | - | - | - | |
июль | - | - | - | - | |
август | - | - | - | - | |
сентябрь | 8.215 | 0.039 | 6.527 | 1.238 | 0.411 |
октябрь | 42.162 | 0.205 | 33.826 | 6.188 | 1.943 |
ноябрь | 46.255 | 0.225 | 37.088 | 6.807 | 2.135 |
декабрь | 78.991 | 0.380 | 63.186 | 11.756 | 3.669 |
год | 409.22 | 1.960 | 326.199 | 61.880 | 19.180 |
Расчетные данные: Ар = 0.015%, Sр = 1.07%, Qн = 9708 ккал/кг, Wр = 1.41%, Op = 0.2%, Cp = 83.8%, Nг = 0.31% .
Тепловые потери: q2 и q5 (данные приводятся выше)
Расчеты массовых выбросов СО и БП не производились из — за отсутствия данных q3 и q4 (СО), а так же из — за нецелесообразности расчета массовых выбросов БП, ввиду ничтожно малых объемов его выброса и отсутствия необходимых данных для расчета.
Расчеты производятся для:
a). 3 котла ДКВР 10−13;
b). 1 котел ПТВМ — 30, согласно схеме подключения к одной дымовой трубе;
c). В целом по котельной.
— Расчет выбросов в атмосферучастиц золы и недожога.
Мтв= 0.01 ´ В ´ (аун´ Ар + q4 ´ Qн / 32 680) =
a). 0.01 ´ 558.3 ´ 0.015 = 0.08 г/с;
b). 0.01 ´ 625 ´ 0.015 = 0.9 375 г/с;
c). 0.01 ´ 29 026 ´ 0.015 = 4.35 т/год, где :
— В — расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;
— Ар — зольность топлива на рабочую массу, %;
— аун — доля золовых частиц и недожога, уносимых из котла = 1.00;
— q4 — потери теплоты с уносом от механической неполноты сгорания топлива, %;
— Qн — теплота сгорания топлива на рабочую массу, кДж / кг.
— Расчет выбросов в атмосферу окислов серы.
Количество окислов серы, поступающих в атмосферу с дымовыми газами в пересчете на SO2, г/с
Мso2 = 0.02 ´ В ´ Sp ´ (1 — hso2 ) =
a). 0.02 ´ 558.3 ´ 1.07 ´ (1- 0.02) = 11.7 г/с;
b). 0.02 ´ 625 ´ 1.07 ´ (1 — 0.02) = 13.1 г/с;
c). 0.02 ´ 29 026 ´ 1.07 ´ (1 — 0.02) = 608.733 т/год, где:
— В — расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;
— Sp — содержание серы в топливе на рабочую массу, % ;
- hso2 - доля окислов серы, связываемых летучей золой в газоходах парогенераторов, зависит от зольности топлива и содержания окиси кальция в летучей золе = 0.02 .
-Расчет выбросов в атмосферу окислов ванадия.
Количество окислов ванадия для котлов, сжигающих жидкое топливо, в пересчете на пятиокись ванадия (V2O5), г/с.
Мv2o5 = 10-6 ´ Gv2o5´ B ´ (1 — hос) =
Gv2o5 = 4000 ´ Ар = 0.015 ´ 4000 = 60
a). 10-6´ 60 ´ 558.3 ´ (1 — 0.05) = 0.3 182 г/с;
b). 10-6´ 60 ´ 625 ´ (1 — 0.05) = 0.3 562 г/с;
c). 10-6´ 60 ´ 29 026 ´ (1 — 0.05) = 1.65 т/год, где:
— В — расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;
— Gv2o5 — содержание окислов ванадия в жидком топливе в пересчете на V2O5, г/т;
— hос — коэффициент оседания окислов ванадия на поверхностях парогенераторов = 0.05;
— Расчет выбросов в атмосферу окислов азота.
Количество окислов азота поступающих в атмосферу с дымовыми газами в пересчете на NO2, г/с
МNO2 = 0.001 ´ В ´ Qн´ КNO2 ´ (1 — m) ´ (1 — 0.01 ´ q4)
a).0.001 ´ 558.3 ´ 40.6 ´ 0.08 = 1.8 г/с;
b).0.001 ´ 625 ´ 40.6 ´ 0.08 = 2.03 г/с;
c). 0.001 ´ 29 026 ´ 40.6 ´ 0.08 = 94.276, где:
— Qн — теплота сгорания натурального топлива, МДж / кг;
— КNO2 - количество окислов азота, образующихся на 1 ГДж тепла, = 0.08 кг/ГДж;
— m - коэффициент, учитывающий степень снижения выбросов азота в результате применения технических решений. В настоящее время для малых котлов = 1
Описание оборудования.
Редукционная установка 13/7.
Редукционная установка предназначена для снижения давления пара с 13 атм до 7 атм, для обеспечения паровой нагрузки бойлерной группы. РУ снабжается дистанционным регулятором давления.
Регулятором давления поддерживается давления редуцированного пара с точностью ± 0.2 атм.
Первая ступень снижения давления пара осуществляется в регулирующем клапане с помощью золотника, соединенного с кривошипом, который закреплен на валике выведенном наружу. На наружном конце валика закреплен рычаг, который при помощи штанги связан с КДУ регулятора, производит открытие и закрытие золотника. Вторая ступень снижения давления происходит в смесительной трубе. После смесительной трубы пар через расширяющийся конус попадает в трубопровод редуцированного пара, на котором расположено аварийно — импульсное устройство состоящее из импульсного и предохранительного клапанов, предназначенных для сброса излишков редуцированного пара выше 7 атм.
Аварийно — импульсное устройство действует следующим образом. При повышении давления редуцированного пара в трубопроводе выше 7 атм происходит подъем золотника грузового импульсного клапана и открывается доступ пара из трубопровода через импульсный клапан в надпоршневое пространство аварийного клапана. Т.к. площадь поршня этого клапана больше площади тарелки, то усилие, действующее на поршень сверху, преодолевает усилие от давления пара, действующее на тарелку этого клапана снизу, и клапан открывается. Когда давление пара в трубопроводе понизится, золотник импульсного клапана под действием груза опустится и закроет доступ пара в надпоршневое пространство аварийного клапана. Оставшийся в надпоршневом пространстве пар получит доступ в выхлопную трубу через импульсный клапан. Благодаря выходу пар из надпоршневого пространства поршень сверху окажется разгруженным, и тарелка аварийного клапана под действием пружины и давления пара со стороны трубопровода закроет выход пара из трубопровода в атмосферу.